Sähköisen istuinjärjestelmän rakenne
Istuimen etuosa: 30mm-50mm
Istuimen takaosan nostolaite: 30mm-45mm
Istuimen etuosan nostokyky: 120 kg
Istuimen takaosan nostokyky: 120kg
8.1 ohjelman valinta
Istuimen ylemmän ja alemman nostovälineen suunnittelussa valitaan ruuvi mekanismi, eli moottori hidastuu kierukkavaihteen avulla ja sitten syöksytään karaan ja kierukkapyörä ajaa nousua ja karan putoaminen istuimen ylös- ja alasliikkeen säätämiseksi.
Ruuvimekanismin ominaisuudet:
1) Koska mutteria voidaan siirtää vain yhdellä johtimella, kun ruuvi pyörii yhdellä kierroksella ja johdin voidaan tehdä pieneksi, ruuvi-mekanismia voidaan käyttää säätömekanismina, jossa koneessa tarvitaan suuri alennussuhde ja käytetään ruuvi-mekanismia. Mekanismi helpottaa veturunan yksinkertaistamista.
2) Koska ruuvi-mekanismilla on suuri pienennyssuhde, kun aktiiviseen elimeen kohdistuu pieni vääntömomentti, suurella työntövoimalla voidaan saada aikaan käyttökappaleessa eli ruuvimekanismilla on suuri mekaaninen etu ja siten käyttökelpoinen liittimissä ja puristimissa.
3) Sopivan helixin kulman valitseminen voi olla ruuvimekanismin itsestään lukittu toiminto. Esimerkiksi höylän työpöydän nostorulla on itsestään lukittavissa oleva ominaisuus, joten työtaskua ei voida estää putoamasta omasta painostaan, ja istuimen nostaminen on tarve olla itsestään lukittavissa.
Lisäksi ruuvausmekanismilla on yksinkertaisen rakenteen, vakaan voimansiirron ja melun edut. Ruuvausmekanismin puutteet ovat lähinnä liukuvan ruuvin vähäinen hyötysuhde, erityisesti itselukittuvan ruuvausmekanismin tehokkuus on alle 50%.
8.2 Ruuvin suunnittelun laskenta
Ruuvi voidaan valmistaa A5-, A6- tai 35-45-terästä. Kun käytetään korkealaatuista hiiliterästä, lämpökäsittely on tarpeen kierteen kulumiskestävyyden lisäämiseksi. Ruuvi on enimmäkseen puolisuunnikkaan muotoista lankaa.
Kun ruuvi nostetaan korkeaan asentoon, voima on kaikkein epäedullisin. Ruuvi on paineventtiili ja se altistuu paineelle ja vääntömomentille. Siksi lanka lasketaan puristuslujuuden, vakavuuden ja itsestään lukittavan olosuhteiden mukaan.
8.2.1 Puristuslujuuslaskenta
Kun ruuvi toimii, se altistuu sekä paineelle että vääntömomentille. Laskennan yksinkertaistamiseksi vain paineen vaikutusta voidaan kirjata ja käytetään vähentynyttä puristusjännitystä. Ruuvin puristusjännitys ja lujuusolosuhteet ovat:
Missä: d1 - ruuvi mm
Q - koko aksiaalivoima, joka vaikuttaa lankaan N
Koska istuinten nostokyky on 120 kg, kummankin ruuvin painovoima on 120/2 * 10 = 600N
[σ] - Vaatii puristusjännityksen, joka voi olla 5 ~ 8KN / mm hiiliteräkselle
Vaihto-tyypissä, saatavilla
D1 valitsee tavallisen kierteen 8 mm.
8.2.2 Vakavuuden laskeminen
Kun ruuvi on korkeimmassa asennossa, sitä voidaan pitää alempana päätynä, yläpää on vapaa ja halkaisija d1. Tarkastuspiste tietää lopullisen kertoimensa μ = 2 ja sen stabiilius voidaan tarkistaa seuraavalla kaavalla: nsc = Qc / Q≥ Ns
Missä: scn - ruuvin vakauden laskentatekijä
Qc - ruuvi kriittinen paine
Ns - ruuvien vakauden turvatekijä
Ruuvin stabiilisuuden ns suunnitteluvarmuuskerroin voi olla 3 ~ 5, joten ns = 4 ja ruu- jen kriittinen kuorma Qc on laskettava eri kaavoilla riippuen ruuvin joustavuudesta, kun λ = μL / ρ (jossa L on Ruuvin laskettu lujuus, kun istuimen nostokorkeus on 40 mm, ruuvin poikkileikkauksen säde, ρ = d1 ÷ 4 = 2 mm, λ = 2 × 40 ÷ 2 = 40
Koska 40λ = alle 100, materiaali on 45 terästä, lujuusraja σ≥48k / cm2
Lisäksi nsc = Qc / Q ≥ ns = 600, joten ruuvilla on hyvä stabiilius.
8.2.3 Itse lukitun kyvyn kirjanpito
Koska itselukittuva tila on sellainen, että sillä on luotettava itselukittuva kyky, ainakin hissin spiraalikulman pitäisi olla alle 1 astetta vastaavan kitkakulman. Vastaava kitkakerroin fv = 0,08 - 0,1, vastaavan ekvivalenttisen kitkakulman pitäisi olla
8.2.4 parametrit
Tarkista mekaanisen suunnittelun käsikirjan taulukko 3-8, trapetsoidun langan perusmitat:
Nimellishalkaisija d 8
Pitch p 2
Ulkohalkaisija d3 5.5
Sisemmän / ulkokehän D2 / d2 sisäinen halkaisija 7
Sisäkierteen halkaisija D4 8.5
Sisäkierteen halkaisija d4 6
8.3 Korkeussäätömoottorin valinta
8.3.1 Valintaparametrit
Vaatimusten mukaan istuimen korkeus on 40 mm, koko liikkeelle tarvittava aika on 8 s ja istuimen nostonopeus v = s / t = 5 mm / s.
8.3.2 Ruuvin vääntömomentti
Ruuvin aksiaalivoima Q on laskettu aikaisemmin kaavan mukaisesti:
8.3.3 Moottorin vääntömomentin laskeminen
M sähkö * i * η = M lanka
Tässä mato- ja madonopeuden pienennyssuhde on 62 ja lähetystehokkuus on 0,8.
M sähkö = 119g × cm
Koska moottori on SZ-sarjan kaksosakselin DC-moottori, vääntömomentti on:
M yhteensä = 2M sähkö = 290g × cm = 0,290g × m
Taloudellisen mukavuuden vuoksi moottori, jolla on sama rakenne kuin järjestelmä, on valittu täyttämään tarvittava vääntömomentti.
8.3.4 Valitun moottorin vääntömomentin tarkistaminen
Kaavan mukaan:
Missä: Td - sähköakselin Nm
T1 - käyttöakselin syöttömomentti, joka on yhtä suuri kuin turbiinin vääntömomentti T
Kaava muuttuu seuraavasti:
Edellä mainittujen laskelmien kautta on osoitettu, että valittu moottori on tyydyttävä, joten vaakasuoran liikkuvan osan moottori on 45sz01-tyyppinen kestomagneettinen kaksisuuntainen DC-moottori.
Tarkista "Kiina Machinery Design Industry Standard Kokoelma · Vaihteiston ja vaihteiston voimansiirto (pohja)" SWL Worm Gear Lift -muoto, parametrit ja mitat, JB / T8809-1998. Valitse SWL2.5 moottorin nopeuden, tehon ja nostonopeuden perusteella.
Asiaankuuluvat parametrit ovat seuraavat:
Suurin nostokyky: 25KN
Suurin vetovoima: 25KN
Mato-välityssuhde 24: 1
Worm-käyrä kierrosta kohden: 0,250 mm
Ruuvien maksimaalinen venymä jännityskuorman aikana: 1500 mm
Suurin sallittu teho: 0,55 kw
Yleissuhde kokonaishyötysuhde: 23%
Voiteluöljyn määrä: 0,1 kg
Paino ilman aivohalvausta: 7,3 kg
Paino mato madon osalta: 0,45 kg
Huomautus: 1. Suurin sallittu teho on parametri sillä ehdolla, että ympäristön lämpötila on 20 ° C ja työaika on 20% / h.
